二催化在 !,’$ 年增設的再生器水平式內取熱盤管，包括 !% 組飽和蒸汽盤管和 $ 組過熱蒸汽盤管，設計取熱量為 !""&% ./*0。隨著裂化催化劑的不斷更新，摻渣能力逐漸提高，到 !,,1 年內取熱盤管只剩下 1 組飽和蒸汽盤管和 % 組過熱蒸汽盤管，利用再生燒焦過剩熱與2 (3+ 除氧水換熱產生%&$(3+、4%$ 5的蒸汽約 %" )*0 （取熱量約 ’2&4 ./*0）。因該系統(tǒng)取熱量相對恒定，操作彈性小，難以適應高處理量或大摻渣率的生產要求，再生溫度*低僅為 2%" 5，再生劑含碳量 "&!$6 7 ".，降低了催化劑的活性和選擇性。因取熱盤管安裝在再生器內部，檢修維護困難。由于盤管泄漏多次停用，導致高溫腐蝕，重新啟動時又發(fā)生熱振動。臨近改造時此系統(tǒng)外部漏點越來越多，循環(huán)水泵泄漏頻繁，還因循環(huán)水泵出口單向閥嚴重泄漏造成裝置緊急停工。
二催化此次改造以再生器下流式外取熱器取代了內取熱盤管，利用再生燒焦過剩熱與 2 (3+ 除氧水換熱，所產 %&, (3+、約 #1" 5的飽和蒸汽與油
漿蒸發(fā)器產生的蒸汽匯合，經再生器煙氣出口蒸汽過熱器后，大部分蒸汽經余熱鍋爐過熱段被再生煙氣加熱到約 4#" 5并入中壓管網，余汽經減溫減壓器并入低壓管網。該取熱器設有 ## 組豎立布置的取熱管，避免了水平布置的結垢問題；其熱催化劑入口不設切斷閥以節(jié)省設備投資，正常生產靠調節(jié)外取熱器流化風量或調節(jié)下切斷滑閥開度來控制再生溫度，取熱器內催化劑流速低（約為"&! 8*9），取熱管易沖刷部位加了耐磨襯里，減輕了催化劑磨蝕和高機械應力；冷催化劑經空氣提升管返回再生器，均勻分散到密相床層，避免了床層局部超溫。
該系統(tǒng)引進了 ! 臺進口的 " # $ # %& ’(() 循環(huán)水泵，水汽閥門全部采用 %* +,- 的焊接閥，減少了靜密封泄漏點。二催化自改造以來，日加工量從 . .** / 到. $** /、摻渣率從 0*1到 $$1，外取熱器系統(tǒng)控制精確，調節(jié)靈活自如。
在日加工量約 . 0** /，摻渣率由 "*1分別提高到 "&1、2&1和 $&1時，再生器燒焦量約由 $3$/45 分別提高到 630 /45、%*3% /45 和 %*3$ /45，外取熱 器 取 熱 量 則 從 063 2 7845 分 別 提 高 到&23! 7845、%*&3! 7845 和 %.%3" 7845。預計全煉大慶減壓渣油時，再生器燒焦量和外取熱器取熱量將分別達到 %. /45 和 %0&3& 7845。由于外取熱器負荷可調，增強了裝置抗干擾能力和對原料的適應性，提高了催化劑的再生燒焦效果（再生溫度和再生劑含碳量分別穩(wěn)定在約 ""* 9和 *3*01），有利于 :;<=% 催化劑優(yōu)良特性的發(fā)揮。二催化改造時增設了一臺增壓機（原動機 "!*>?），以提供外取熱器流化風和冷催化劑提升風。為避免增壓機停機造成生產波動，增加了非凈化風與外取熱器流化風和空氣提升管提升風的連通線。
在 %666 年 " 月和 .*** 年 % 月 .* 日增壓機停機分別更換電機風扇和處理潤滑油系統(tǒng)泄漏點時，先降低摻渣量，視再生溫度，逐漸關小外取熱器下滑閥直到完全關閉，然后將增壓風改為非凈化風，再停機處理。%666 年 0 月 .$ 日和 " 月 $ 日因緊急停電兩次切斷反應進料，增壓機停機后及時打開增壓風與非凈化風的連通線，避免了空氣提升管噎塞等事故的發(fā)生。
