a) 一次風(fēng)率隨火盆直徑增大而單調(diào)增加, 但受火道直徑的影響非常小;

b)二次風(fēng)率隨火盆直徑的變化呈單峰曲線關(guān)系, 且隨火道直徑增大而增加;

c) 風(fēng)門的調(diào)節(jié)方式對燃燒器的運行性能有很大影響, 采用分調(diào)形式更有利。風(fēng)門面積與火盆、火道進(jìn)風(fēng)口面積有一定的匹配關(guān)系, 目前燃燒器設(shè)計原則中風(fēng)門面積取進(jìn)風(fēng)口面積 1. 2～1. 5 倍的關(guān)系是合理的;

d)噴嘴的引射作用對一次風(fēng)較強, 致使一、二次風(fēng)量的比例遠(yuǎn)大于其進(jìn)口面積比。具體表現(xiàn)為:火盆越小, 引射作用越強; 燃?xì)鈮毫υ礁? 引射作用越強; 噴嘴擴散角越小, 引射作用越強;

e)噴嘴的引射作用不僅極大地改變了一、二次風(fēng)的比例關(guān)系, 而且因此改變了燃燒器的總供風(fēng)量——總供風(fēng)量與二次風(fēng)量有完全一致的變化關(guān)系, 表明了二次風(fēng)對燃燒器供風(fēng)的重要性等等。

　　從以上的計算與分析過程可以看出, 影響燃燒器內(nèi)部氣體流動特性的因素如此之多, 以致于在模擬計算時都不得不限制變量的個數(shù), 即便如此也難以完全反映各因素影響的全部內(nèi)容。并且,各因素之間還相互密切關(guān)聯(lián), 任一因素( 火道直徑、火盆、火道進(jìn)口面積比、額定操作壓力等等) 的變動都會引起燃燒器配風(fēng)特性很大的變動。比如燃燒器火盆、火道面積比從 1∶1 變?yōu)?1∶2, 供風(fēng)量隨燃?xì)鈮毫Φ淖兓€就產(chǎn)生了質(zhì)的變化: 從隨壓力略有增加到隨壓力大幅度降低( 見圖 18) 。所以, 僅靠以上有限的計算結(jié)果, 要從中找出燃燒器結(jié)構(gòu)與配風(fēng)關(guān)系上共性的、規(guī)律性的東西是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的, 還需要進(jìn)行艱苦的探索。限于篇幅, 本文只就一些目前應(yīng)用中所關(guān)心的因素作了簡單的說明而未做深入的分析探討, 事實上作者也感到很難對它作出完整、準(zhǔn)確的闡述, 比如火盆、火道面積比的選取、對噴嘴引射作用的認(rèn)識等, 更不用說形成一套行之有效的燃燒器設(shè)計方法。因此, 作者以為: 與其做一些詞不達(dá)意、似是而非的解釋,倒不如直接給出未加修飾的數(shù)據(jù)、結(jié)果, 暴露出現(xiàn)的問題, 讓讀者自己去分析、思考。作者推出此文的目的正在于此。